Tài liệu và bài viết
Hướng dẫn sử dụng, bài viết kỹ thuật và tài liệu kiểm chứng, sắp theo module và theo từng phần mềm.
50 bài · bấm để lọc
Module Địa kỹ thuật
LA-Slope, LA-Wall, LA-Footing, LA-Pile, LA-Shoring: cơ sở khoa học và ví dụ tính mái dốc, tường chắn, móng nông, cọc, hố đào.
7 bài · bấm để lọc
Module Công cụ khác
BKL, KCTool, Lotus Translator, san nền, bảng kê tọa độ: tự động hóa việc lặp lại trong AutoCAD và Excel.
Mục lục: chọn phần mềm
Module Địa kỹ thuật
LA-Slope, LA-Wall, LA-Footing, LA-Pile, LA-Shoring: cơ sở khoa học và ví dụ tính mái dốc, tường chắn, móng nông, cọc, hố đào.
Tổng quan
Năm bài toán nền móng và phần mềm tương ứng- Bộ phần mềm địa kỹ thuật LA: mỗi bài toán nền móng một công cụMái dốc, tường chắn, móng nông, cọc và hố đào sâu là năm bài toán khác nhau về cơ chế phá hoại. Bài này tóm tắt cơ sở khoa học của từng bài toán và phần mềm LA tương ứng: LA-Slope, LA-Wall, LA-Footing, LA-Pile, LA-Shoring.Bài viết kỹ thuật · 3/11/2026
- Từ hồ sơ khảo sát đến thông số tính: chọn giá trị tiêu chuẩn, giá trị tính toán và mô đun biến dạng cho 5 phần mềm LACùng một báo cáo khảo sát, mỗi bài toán cần những thông số khác nhau và ở mức độ tin cậy khác nhau. Bài này giải thích giá trị tiêu chuẩn và tính toán theo cách chỉnh lý thống kê ở Việt Nam, giá trị đặc trưng theo EN 1997-1, các loại mô đun (E, E_oed, E_M) và bảng thông số từng phần mềm LA cần.Bài viết kỹ thuật · 3/11/2026
- TCVN và EN 1997: hệ số an toàn, hệ số riêng và trạng thái giới hạn trong 5 phần mềm địa kỹ thuật LAMỗi bài toán địa kỹ thuật ở Việt Nam đang được thiết kế theo một hệ tiêu chuẩn khác nhau: cọc theo TCVN 10304 với γ_k, γ_n; móng nông theo TCVN 9362 với R và hệ số an toàn; hố đào và tường chắn theo EN 1997 với DA1, DA2, DA3. Bài này so sánh các cách đặt hệ số, chỉ ra chỗ tương đương và chỗ khác nhau, và cách từng phần mềm LA áp dụng.Bài viết kỹ thuật · 3/11/2026
LA-Slope
Ổn định mái dốc, thấm, gia cố, mái đá- LA-Slope (1): Phương pháp cân bằng giới hạn chia lát và ví dụ chuẩn ACADSHệ số an toàn mái dốc được định nghĩa thế nào, vì sao phải chia lát, sáu phương pháp Fellenius, Bishop, Janbu, Spencer, Morgenstern-Price, Sarma khác nhau ở giả thiết nào, LA-Slope tìm mặt trượt nguy hiểm ra sao, và kết quả trên ví dụ chuẩn ACADS 1(a).Bài viết kỹ thuật · 3/11/2026
- LA-Slope (2): Thấm không ổn định và bài toán hạ mực nước hồKhi mực nước hồ hạ nhanh, nước trong thân đê chưa kịp thoát nên mái thượng lưu mất ổn định sau vài ngày chứ không phải ngay lập tức. Bài này giải thích phương trình thấm Richards, vùng không bão hòa van Genuchten, cách LA-Slope ghép thấm với ổn định, và ví dụ đê đất có hệ số an toàn giảm từ 2,15 xuống 1,13.Bài viết kỹ thuật · 3/11/2026
- LA-Slope (3): Gia cố mái dốc (đinh, cọc chống trượt, tường MSE), mái đá và phần tử hữu hạnNăm ví dụ có số liệu cụ thể: mái đào gia cố đinh, cọc chống trượt D1200, tường đất có cốt lưới địa kỹ thuật, mái đá trượt phẳng và nêm 3D, và kiểm tra bằng phần tử hữu hạn giảm cường độ. Mỗi ví dụ chỉ ra một bài học thiết kế.Bài viết kỹ thuật · 3/11/2026
- LA-Slope (4): Chọn phương pháp nào – so sánh 6 phương pháp trên cùng một mặt trượtChạy Fellenius, Bishop, Janbu, Spencer, Morgenstern-Price và Sarma trên cùng một mặt trượt cho ba trường hợp: mái khô, mái có áp lực nước lớn, mái hai lớp có mực nước ngầm. Kết quả cho thấy khi nào chênh lệch nhỏ, khi nào Fellenius thấp hơn hơn 10 %, và vì sao không nên so phương pháp trên các mặt trượt tối ưu khác nhau.Bài viết kỹ thuật · 3/11/2026
- LA-Slope (5): Lớp yếu mỏng – khi mặt trượt tròn đánh giá quá cao hệ số an toànMột lớp bùn sét kẹp dày 0,6 m dưới chân mái làm hệ số an toàn giảm từ 1,59 xuống 1,13. Mặt trượt tròn chỉ thấy 1,29 vì không thể đi dọc lớp yếu. Bài này giải thích vì sao, cách khai báo mặt trượt đa giác trong LA-Slope và cách kiểm tra kết quả tối ưu.Bài viết kỹ thuật · 3/11/2026
- LA-Slope (6): Khe nứt kéo ở đỉnh mái đất dính – khi nào cần, sâu bao nhiêu, nước trong khe ảnh hưởng thế nàoĐất dính không chịu được kéo, nên ở đỉnh mái thường có khe nứt. Bỏ qua khe nứt làm kết quả phụ thuộc phương pháp (1,155 đến 1,210 trên cùng mái); khai báo khe nứt sâu 3,25 m làm các phương pháp hội tụ về 1,15, và khi khe đầy nước F giảm còn 1,09.Bài viết kỹ thuật · 3/11/2026
- LA-Slope (7): Mưa kéo dài và mái dốc vùng núi – lực hút dính, mặt thấm ướt và vì sao thiết kế nên bỏ qua hút dínhVì sao mái dốc đất tàn tích đứng vững trong mùa khô với góc dốc lớn hơn góc ma sát, rồi trượt sau những đợt mưa dài. Ví dụ mái cao 15 m trên đất tàn tích: không kể hút dính F = 1,09; kể hút dính với φ^b = φ′ (cận trên) F = 2,65 khi khô và giảm còn 2,11; với φ^b = φ′/2 F = 1,85 giảm còn 1,62 sau đợt mưa 3 ngày 100 mm/ngày. Bài giải thích cơ chế, cách mô hình trong LA-Slope và giới hạn của phương pháp.Bài viết kỹ thuật · 3/11/2026
- LA-Slope (8): Mái dốc khi động đất – phương pháp giả tĩnh, hệ số k_h, k_v và gia tốc tới hạnCách lấy hệ số động đất ngang và đứng cho mái dốc theo TCVN 9386 / EN 1998-5, ảnh hưởng của chiều k_v, và cách tìm hệ số gia tốc tới hạn K_c. Ví dụ mái đào 8 m: F giảm từ 1,16 xuống 1,01 với k_h = 0,086, K_c ≈ 0,10.Bài viết kỹ thuật · 3/11/2026
- LA-Slope (9): Tường đinh đất từng bước – sức kháng một đinh, ba kiểm tra ổn định và mặt bê tông phunThiết kế tường đinh cho mái đào cao 8 m: bản đầu tiên với đinh dài 9 m và bê tông phun 150 mm không đạt ổn định tổng thể (1,41) và mặt bê tông (165 %). Bài đi qua cách LA-Slope kiểm tra từng cơ chế và hai lần điều chỉnh để đạt yêu cầu.Bài viết kỹ thuật · 3/11/2026
- LA-Slope (10): Mái đá – trượt phẳng, nêm 3D, nước trong khe nứt và tiêu chuẩn bền Barton-BandisMái đá không trượt theo mặt tròn mà theo các mặt gián đoạn. Ví dụ mái đá cao 20 m trượt trên mặt nghiêng 35°: F = 1,23 khi khô, 1,04 khi nước đầy nửa khe nứt, 0,80 khi đầy khe. Bài giải thích công thức Hoek & Bray, vị trí khe nứt bất lợi nhất, vai trò của thoát nước so với neo, và cách chọn tiêu chuẩn bền mặt khe.Bài viết kỹ thuật · 3/11/2026
- LA-Slope (11): Cọc chống trượt và tường đất có cốt – lực T − P, dầm trên nền đàn – dẻo, ổn định nội của lưới địa kỹ thuậtHai giải pháp gia cố mái dốc bằng kết cấu: hàng cọc khoan nhồi D1200 chặn khối trượt, và tường đất có cốt lưới địa kỹ thuật cao 6 m. Bài đi qua cách xác định lực lên cọc từ mặt trượt, đọc biểu đồ nội lực dọc cọc, ổn định nội của từng lớp cốt theo AASHTO, và vì sao cả hai ví dụ vẫn không đạt ổn định tổng thể.Bài viết kỹ thuật · 3/11/2026
LA-Wall
Tường chắn công-xôn và trọng lực- LA-Wall: Tường chắn công-xôn và trọng lực – áp lực đất, bốn kiểm tra theo EN 1997 và ví dụ kiểm chứngTường công-xôn BTCT ổn định nhờ khối đất đè lên bản gót. Bài này giải thích lưng thay thế và nêm đất trên gót, công thức Coulomb và Mononobe-Okabe, bốn kiểm tra lật, trượt, lệch tâm, sức chịu tải kèm số thay của một ví dụ kiểm chứng, và cách LA-Wall khai báo tường dài theo mặt cắt.Bài viết kỹ thuật · 3/11/2026
- LA-Wall: Tường chắn khi động đất – Mononobe-Okabe, lực quán tính và vì sao tường có thể đạt khi động đất nhẹ nhưng trượt khi a_g·S = 0,2gTường công-xôn cao 4 m: với a_g·S = 0,1g, mức sử dụng trượt còn thấp hơn trường hợp tĩnh (71 % so với 91 %) vì tình huống động đất dùng hệ số riêng bằng 1. Từ 0,2g, trượt và sức chịu tải không đạt. Bài giải thích công thức Mononobe-Okabe, ba thành phần lực động đất, hệ số k_h theo loại tường và ảnh hưởng của nước sau tường.Bài viết kỹ thuật · 3/11/2026
- LA-Wall: Mặt đất sau tường dốc rồi nằm ngang và tải dải – cách tính áp lực, so với nêm thử CulmannĐất đắp sau tường chắn thường có một đoạn mái dốc rồi mới nằm ngang, phía trên có đường xe. Bài giải thích cách LA-Wall tính áp lực cho mặt đất gãy khúc (lấy nhỏ hơn của hai trường hợp mặt dốc và mặt ngang có phụ tải), cách phân bố tải dải theo góc nêm, và đối chiếu với phương pháp nêm thử Culmann trên ví dụ tường trọng lực cao 7 m.Bài viết kỹ thuật · 3/11/2026
- LA-Wall: Chọn tường trọng lực hay tường công-xôn – so sánh bề rộng móng, khối lượng bê tông và kiểm tra quyết địnhCùng tường cao 4 m giữ đất cát pha, có nước sau tường và phụ tải 10 kPa: tường công-xôn có chân khóa đạt với móng rộng 3,0 m và 73 kN/m bê tông, tường trọng lực đạt với móng 3,0 m nhưng nặng 181 kN/m, gấp 2,5 lần. Bài cho thấy trượt là kiểm tra quyết định ở cả hai loại, và cách chân khóa giảm bề rộng móng.Bài viết kỹ thuật · 3/11/2026
- LA-Wall: Tường chắn dài theo tuyến – hố khoan, mặt cắt, file AGS4 và mô hình địa chất trong AutoCADTường chắn đường, kè, tường rào dài hàng trăm mét có cao độ và địa chất thay đổi liên tục. Bài trình bày quy trình chuẩn bị dữ liệu, mức độ khảo sát cần có theo EN 1997-2, cách LA-Wall dựng mặt cắt địa chất từ hố khoan ngay trong AutoCAD, gán đất bằng bấm vùng và tính – vẽ kết quả cho từng mặt cắt.Bài viết kỹ thuật · 3/11/2026
LA-Footing
Móng đơn, móng băng- LA-Footing: Tính móng đơn từng bước – áp lực tiêu chuẩn R, sức chịu tải giới hạn và lúnVí dụ đầy đủ một móng đơn 2,8 × 2,4 m trên sét pha dẻo cứng: áp lực tiêu chuẩn R = 227,4 kPa theo TCVN 9362:2012, sức chịu tải giới hạn theo EN 1997-1 Phụ lục D cho FS = 1,70, cộng lún 36 mm. Mỗi bước có công thức, số thay và giải thích vì sao.Bài viết kỹ thuật · 3/11/2026
- LA-Footing: Móng chịu lệch tâm lớn – áp lực mép, đáy móng tách một phần, lệch tâm hai phương và cột lệch tâm bù mô menTăng mô men chân cột từ 104 lên 550 kNm trên móng 2,8 × 2,4 m: lún tâm không đổi nhưng áp lực mép tăng từ 250 lên 392 kPa và độ nghiêng gấp 7 lần. Bài giải thích các điều kiện áp lực đáy theo TCVN 9362, khi nào đáy móng tách, diện tích hữu hiệu theo EN 1997, và vì sao dời cột để bù mô men có thể làm hỏng tổ hợp khác.Bài viết kỹ thuật · 3/11/2026
- LA-Footing: Lún lệch giữa các móng và ảnh hưởng của móng lân cận – vì sao áp lực bằng nhau không làm lún bằng nhauHai móng cùng kích thước cách nhau 6 m chịu 1 260 và 630 kN lún 36 và 18 mm: lún lệch 0,003, vượt giới hạn 0,002 của nhà khung. Chọn kích thước để áp lực bằng nhau giảm lún lệch còn 0,0016. Móng lân cận cách 3,5 m làm lún tăng 9 % và đổi chiều nghiêng. Bài giải thích bằng nguyên lý chồng chất ứng suất Boussinesq.Bài viết kỹ thuật · 3/11/2026
- LA-Footing: Kết cấu móng đơn theo TCVN 5574:2018 – uốn, chọc thủng có mô men, cắt, vết nứt và neo cốt thép, ví dụ sốTính bản móng vát 2,8 × 2,4 m, B25, thép CB400-V: mô men mép cột 343,5 kNm cần 15,5 cm² nhưng thép tối thiểu đã 15,4 cm²; chọc thủng có kể mô men dùng 49 %; vết nứt 0,08 mm. Bài đi qua từng kiểm tra với số thay và chỉ ra kiểm tra nào thường quyết định chiều cao móng.Bài viết kỹ thuật · 3/11/2026
LA-Pile
Cọc đơn theo TCVN 10304:2025- Cọc trong vùng động đất: vì sao sức chịu tải có thể giảm còn 30 %Điều 12 của TCVN 10304:2025 làm sức chịu tải của cọc trong cát bão hòa giảm mạnh khi có động đất. Ví dụ tính bằng LA-Pile cho thấy phương án cọc cần kiểm tra tổ hợp đặc biệt ngay từ đầu.Bài viết kỹ thuật · 3/11/2026
- Gốc đo độ sâu tra bảng khi hố đào sâu: vì sao sức chịu tải lệch khoảng 4 %Cọc nằm dưới đáy hố đào tầng hầm: độ sâu tra Bảng 2, 3, 8 không đo từ đáy hố mà theo quy định về đào xén và lấp đất. Cách LA-Pile xử lý và ví dụ số.Bài viết kỹ thuật · 3/11/2026
- Sức chịu tải đất nền không đạt: xử lý từng bướcVí dụ cọc khoan nhồi D1000 có mức sử dụng 109 % sức chịu tải đất nền: đọc thẻ Cần xử lý, thử tăng đường kính hoặc đổi căn cứ thử tĩnh, và những điều cần nhớ về γk khi tăng số cọc.Bài viết kỹ thuật · 3/11/2026
- TCVN 10304:2025 thay đổi gì so với bản 2014 khi tính cọcNhững thay đổi mà kỹ sư thiết kế cọc cần biết khi chuyển sang TCVN 10304:2025: điều kiện kiểm tra, hệ số γk, trọng lượng bản thân cọc, tải ngang, lún giới hạn và Điều 12 về động đất.Bài viết kỹ thuật · 3/11/2026
- LA-Pile: Cọc đơn làm việc thế nào – ma sát thân, sức kháng mũi và đường cong tải – lúnSức chịu tải cọc là kết quả của quá trình truyền tải từ thân xuống mũi, không phải một con số tra bảng. Bài này giải thích công thức TCVN 10304:2025, mô hình phần tử hữu hạn lò xo đàn – dẻo, và đọc kết quả cọc khoan nhồi D1000 dài 22 m: R_k = 6 329 kN, lún 21,5 mm, chỉ 17,5 % tải xuống mũi.Bài viết kỹ thuật · 3/11/2026
- LA-Pile: Cọc chịu nhổ theo TCVN 10304:2025 – γ_c, γ_k theo số cọc và kiểm tra cốt thép chịu kéoCọc chịu nhổ chỉ có ma sát thân, bị giảm thêm hệ số γ_c = 0,8 và hệ số tin cậy γ_k từ 1,4 đến 1,75 tùy số cọc trong đài. Ví dụ cọc khoan nhồi D1000 dài 22 m: R_k,t = 2 446 kN, R_d,t từ 1 398 đến 1 747 kN. Bài giải thích từng hệ số và các trường hợp cọc chịu kéo trong thực tế.Bài viết kỹ thuật · 3/11/2026
- LA-Pile: Cọc chịu tải ngang – hệ số nền K·z, bề rộng quy ước b_p, đầu ngàm và đầu tự do, khi đất quanh cọc chảy dẻoCọc khoan nhồi D1000 chịu H = 100 kN: đầu ngàm trong đài chuyển vị 1,3 mm, đầu tự do 3,5 mm. Tăng H lên 600 kN, chuyển vị đầu tự do tăng 22 lần vì đất gần mặt đã chảy dẻo. Bài giải thích Phụ lục A TCVN 10304:2025, mô hình dầm trên lò xo đàn – dẻo trong LA-Pile và cách đọc biểu đồ u, M, Q.Bài viết kỹ thuật · 3/11/2026
- LA-Pile: Cọc tựa đá và ngàm đá theo TCVN 10304:2025 – R_c, RQD, chiều sâu ngàm và vì sao không kể ma sátCọc khoan nhồi D1000 tựa vào đá phiến phong hóa có R_c = 10 MPa: sức kháng mũi tăng từ 2 424 kN khi tựa mặt đá lên 5 332 kN khi ngàm 3 m. RQD từ 60 lên 90 làm R_k tăng 2,3 lần. Bài giải thích công thức (7), (8), hệ số K_s theo RQD, quy định bỏ ma sát thân với cọc chống và khi nào bắt buộc thử tĩnh.Bài viết kỹ thuật · 3/11/2026
- LA-Pile: Lún cọc đơn – phần tử hữu hạn so với công thức 7.4.2, và quy định R_k tại lún 4 cm cho cọc dài trên 40 mCọc khoan nhồi D1000 dài 22 m dưới tải tiêu chuẩn 3 659 kN: công thức 7.4.2 cho 15,7 mm, mô hình phần tử hữu hạn cho 21,4 mm. Bài giải thích hai cách tính, vì sao FEM lớn hơn, cách đọc đường cong tải – lún và quy định mới của TCVN 10304:2025 cho cọc và barrette dài trên 40 m.Bài viết kỹ thuật · 3/11/2026
- LA-Pile: Sức chịu tải theo SPT (Phụ lục D) và theo bảng tra – vì sao chênh 40 % và nên dùng số nàoCùng một cọc khoan nhồi D1000 dài 22 m, bảng tra cho R_k = 6 327 kN, SPT cho 8 987 kN. Bài này phân tích chênh lệch đến từ đâu (q_b, f_s, hệ số γ_R,f), đọc đúng Bảng D.1 TCVN 10304:2025 cho cọc khoan nhồi, và cách so sánh hai phương pháp qua R_d chứ không qua R_k.Bài viết kỹ thuật · 3/11/2026
- LA-Pile: Sức chịu tải vật liệu cọc khoan nhồi – hệ số γ_cb, γ′_cb theo công nghệ đổ bê tông và biểu đồ tương tác N–MCùng cọc D1000 B30, 18Φ25: đổ bê tông khô cho R_vl = 14 214 kN, đổ dưới bentonite chỉ còn 10 863 kN (−24 %). Bài giải thích các hệ số điều kiện làm việc của bê tông cọc nhồi theo 7.1.5.3 TCVN 10304:2025, công thức R_vl có xét uốn dọc, kiểm tra nén – uốn bằng biểu đồ tương tác và kiểm tra cắt.Bài viết kỹ thuật · 3/11/2026
LA-Shoring
Hố đào sâu, tường chắn có chống- Áp dụng EN 1997-1 trong LA-Shoring: DA1, DA2 hay DA3?Ba phương pháp thiết kế của Eurocode 7 khác nhau ở chỗ hệ số riêng phần đặt lên đâu. Bài này giải thích cách LA-Shoring xử lý từng phương pháp, vì sao không nhân hệ số hai lần, và cách chọn.Bài viết kỹ thuật · 3/11/2026
- Bản Free, Standard và Pro: khác nhau thế nào và cách kích hoạt bản quyềnBản Free làm được gì, Standard và Pro mở thêm gì, kích hoạt bằng mã máy qua bốn bước, khi nào cần gỡ giấy phép và cách xử lý các lỗi kích hoạt thường gặp.Bài viết kỹ thuật · 3/11/2026
- Chọn loại tường và hệ đỡ cho hố đào: những gì LA-Shoring hỗ trợChín loại tường và chín loại đỡ: đặc điểm, thông số cần nhập và cách phần mềm quy độ cứng của từng loại về lò xo. Gợi ý cách chọn theo điều kiện công trình.Bài viết kỹ thuật · 3/11/2026
- Đối chiếu độc lập: LA-Shoring so với phần mềm thương mại và nghiệm giải tíchCách LA-Shoring được kiểm chứng và số liệu đối chiếu trên các hồ sơ thực tế: nội lực và chuyển vị lệch tối đa vài phần trăm, kèm những điều chưa kiểm chứng và những khác biệt có chủ ý.Bài viết kỹ thuật · 3/11/2026
- Kiểm tra thủy lực hố đào: đẩy trồi, đẩy nổi, gradient thoát và lưới thấm 2DNước ngầm là nguyên nhân của nhiều sự cố hố đào. Bài này giải thích ba kiểm tra thủy lực của LA-Shoring (HYD, gradient thoát, UPL), vai trò của lưới thấm 2D và một tình huống mà phương pháp thủy tĩnh không phát hiện được.Bài viết kỹ thuật · 3/11/2026
- LA-Shoring 2.0 có gì mớiTổng quan phiên bản 2.0 và các cải tiến của 2.0.1: nhập đất theo mô hình, nhập văng chống một nơi, vật liệu theo TCVN, cọc secant tính theo tiết diện thực tế và các bộ kiểm tra bổ sung.Bài viết kỹ thuật · 3/11/2026
- Lún sau tường và công trình lân cận: đọc kết quả và những giới hạn cần nhớCách LA-Shoring ước lượng lún mặt đất sau tường từ chuyển vị ngang, đánh giá góc xoay của nhà lân cận theo phân loại Bjerrum và vì sao đây chỉ là ước lượng cần đối chiếu quan trắc.Bài viết kỹ thuật · 3/11/2026
- Nhập địa chất đúng cách: tám lỗi thường gặp khi chuyển số liệu khảo sát vào phần mềmChất lượng số liệu đất quyết định chất lượng kết quả. Hướng dẫn chọn loại thí nghiệm, chọn giá trị tiêu chuẩn, chọn góc ma sát đất–tường và tránh tám lỗi nhập đất hay gặp.Bài viết kỹ thuật · 3/11/2026
- Danh sách rà soát trước khi xuất thuyết minh và nộp thẩm traBảy nhóm việc cần kiểm tra trước khi xuất thuyết minh từ LA-Shoring, cách xử lý khi một chỉ tiêu không đạt và những điều phần mềm không kiểm tra thay bạn.Bài viết kỹ thuật · 3/11/2026
- Vì sao phải tính hố đào theo từng giai đoạn thi côngHố đào sâu không được đào một lần rồi chống. Mỗi bước thi công đổi sơ đồ làm việc của tường, nên kết quả đúng chỉ có khi tính theo từng giai đoạn. Ví dụ hố đào 12 m với bảy giai đoạn.Bài viết kỹ thuật · 3/11/2026
- LA-Shoring: Áp lực đất lên tường hố đào và mô hình dầm trên nền đàn – dẻoÁp lực chủ động, tĩnh, bị động là ba trạng thái của cùng một khối đất, tùy tường dịch chuyển bao nhiêu. Bài này giải thích công thức Coulomb, Caquot–Kérisel, hệ số nền Schmitt, cách LA-Shoring tính tường theo giai đoạn thi công, và đọc biểu đồ bao của một hố đào 7 giai đoạn sâu 12 m.Bài viết kỹ thuật · 3/11/2026
- LA-Shoring: Hố đào 5 m bằng cừ Larssen một tầng neo – ví dụ tính từng bướcVí dụ đầy đủ một hố đào sâu 5 m dùng cừ VL 602 dài 10,5 m và một tầng neo ứng suất trước 240 kN: thông số đất, hệ số áp lực, ba giai đoạn thi công, nội lực thiết kế, kiểm tra cừ, neo, ổn định và thủy lực. Kết quả: mọi kiểm tra kết cấu đạt, nhưng đẩy nổi đáy hố không đạt 176 %.Bài viết kỹ thuật · 3/11/2026
- LA-Shoring: Hệ số nền k_h – Schmitt, Ménard, Chadeisson cho kết quả khác nhau thế nào và cách xử lý sự bất địnhHệ số nền là thông số bất định nhất của phương pháp dầm trên nền đàn – dẻo. Cùng hố đào 12 m, ba công thức cho chuyển vị tường từ 12,5 đến 56,5 mm, nhưng mô men chỉ chênh khoảng 20 %. Bài giải thích từng công thức, vì sao chuyển vị nhạy hơn mô men, và cách dùng phân tích độ nhạy, quan trắc để thiết kế an toàn.Bài viết kỹ thuật · 3/11/2026
- LA-Shoring: Ổn định tổng thể hố đào, ổn định nội của neo theo Kranz và chiều sâu ngàmNgoài nội lực tường, hố đào phải kiểm tra bốn cơ chế mất ổn định: mặt trượt tròn đi dưới mũi tường, nêm Kranz giữa tường và bầu neo, đất trước chân tường chảy dẻo, và chiều sâu ngàm không đủ. Bài giải thích từng kiểm tra, cách áp hệ số theo EN 1997-1 và ví dụ số từ hai hố đào.Bài viết kỹ thuật · 3/11/2026
- LA-Shoring: Thiết kế tiết diện tường vây và hệ văng chống thép – uốn, cắt, vết nứt, độ mảnh, dầm đai, thanh chống gócTừ bao nội lực đến bố trí thép tường vây theo từng mét chiều sâu, và từ lực tầng chống trên mặt cắt đến lực trong từng thanh chống, dầm đai, thanh chống góc trên mặt bằng. Ví dụ tường vây 0,8 m: uốn dùng 38 %, vết nứt dài hạn 86 % quyết định; hệ chống: cột chống tạm H300 không đạt độ mảnh (λ = 160) nên ví dụ đổi sang H350 (λ = 136).Bài viết kỹ thuật · 3/11/2026
- LA-Shoring: Tường vây D800 cho hố đào 12 m – chọn chiều dài tường bằng cách xem kiểm tra nào thay đổiCùng hố đào 12 m với tường vây dày 0,8 m, một tầng chống và hai sàn hầm, thử chiều dài tường 26, 24, 22, 20, 18 m. Mô men và chuyển vị gần như không đổi, nhưng ổn định tổng thể giảm từ 1,67 xuống 0,89 và chiều sâu ngàm không đạt khi tường dưới 20 m. Bài cho thấy chiều dài tường do ổn định quyết định, không do nội lực.Bài viết kỹ thuật · 3/11/2026
Module Công cụ khác
BKL, KCTool, Lotus Translator, san nền, bảng kê tọa độ: tự động hóa việc lặp lại trong AutoCAD và Excel.